聲測管檢測高應變法檢測，是利用重錘沖擊樁頂，使樁 -土產(chǎn)生足夠的相對位移，懸落重鍾沖擊試驗懸落重鍾沖擊試驗以充分激發(fā)樁周土阻力和樁端支承力， 通過(guò)安裝在樁頂以下樁身兩側的加速度傳感器和安裝在重錘上的加速度傳感器接收樁和錘的應力波信號， 應用應力波理論分析處理力和速度時(shí)程曲線(xiàn)， 從而判定樁的承載力和評價(jià)樁身質(zhì)量完整性。

操作流程

1 高應變檢測的適用范圍

(1)打入式預制樁，打試樁時(shí)的打樁過(guò)程監測。

(2)施1 前已進(jìn)行單樁靜載試驗的一級建筑樁基的工程樁豎向抗壓承載力和樁身完整性的檢測。

(3)不復雜的二級建筑樁基、一級建筑樁基的工程樁豎向抗壓承載力和樁身完整性的檢測。

(4)一、二級建筑樁基靜載試驗檢測的輔助檢測。另外，高成變檢測豐委用于耐工程沒(méi)計‘進(jìn)行校驗和為工程驗收而進(jìn)行的現場(chǎng)試聆，對多支盤(pán)灌注樁、大直徑擴底樁、以及具有緩變形Q—S曲線(xiàn)的大直徑灌注樁均不宜采用高應變法檢測單樁豎向抗壓承載力；對灌注樁及超長(cháng)鋼樁進(jìn)行豎向抗壓承載力檢測時(shí)，應具有現場(chǎng)實(shí)測經(jīng)驗和本地區相近條件下的可靠對比驗證資料。

2 檢測樁數

由于工程樁是不允許不合格樁存在的，因此在進(jìn)行檢測時(shí)，不應簡(jiǎn)單地采用隨機抽樣的方式，而應根據打樁記錄，經(jīng)過(guò)綜合分析，抽檢那些估計質(zhì)量可能較差的樁。以提高檢測結果的可靠度，減少工程隱患。

基樁的高應變動(dòng)力檢測有兩種情況：一種是根據《建筑樁基技術(shù)規范》中的有關(guān)規定進(jìn)行的例行檢測，其檢測樁數不宜少于總樁數的5%，并不得少于5根；另一種是發(fā)現樁基工程有質(zhì)量問(wèn)題，必須對樁基施工質(zhì)量、承載能力作出總體評價(jià)時(shí)，應由有關(guān)方面協(xié)商，適當增加抽檢樁數，一般不應少于總樁數的10%。并不應少于10根，必要時(shí)還應進(jìn)行低應變動(dòng)力檢測普查基樁樁身結構的完整性。

3 檢測截面的選擇

傳感器直接測到的信號是檢測面上的應變和加速度的信號，要根據其他參數設定值計算后才能得到力和速度信號。檢測截面選擇不當，如傳感器過(guò)分靠近樁頂或在變截面附近，實(shí)測的應變不具代表性；傳感器安裝處局部砼質(zhì)量差，不利于傳感器的固定，在錘擊力作用下還可能產(chǎn)生嚴重的非彈性變形，同時(shí)截面的阻抗也估算不準等，都會(huì )影響承載力的計算結果。

4 錘擊設備的選取

高應變動(dòng)力檢測基樁時(shí)，為了使樁土間產(chǎn)生一定的相對位移，需要在樁上作用有較大的能量，因此必須用重錘錘擊樁頂。對于預制樁(包括管樁)，可以利用打樁機作為錘擊裝置進(jìn)行試驗；對于灌注樁，則需要選擇專(zhuān)門(mén)的自由落錘錘擊設備，包括錘體、導向架脫鉤器等，調整錘重和錘的落距是關(guān)系到能否采集到合格有用信號(也就是試驗成敗)的關(guān)鍵。錘重選取可按規程要求，即錘重應大于預估樁極限承載力的l%-1．5%。落距大小是影響力峰值和樁頂速度的重要因素，落距過(guò)小，則能量不足；而落距過(guò)大，力峰值過(guò)大，易擊碎樁頂。一般的落距控制在1．0～2．Om之間，較大落距≤2．5m，較好是重錘低擊，錘重和錘落距的選取要使樁的錘擊貫入度≥2．5mm，但不能超過(guò)10mm。貫入度過(guò)小，土的強度發(fā)揮不充分，太大則不滿(mǎn)足波動(dòng)理論，實(shí)測波形失真。

5 檢測的工作面要求

(1)為確保試驗時(shí)錘擊力的正常傳遞和提高工作效率，應先鑿掉樁頂部的破碎層和軟弱混凝土，對灌注樁、樁頭嚴重破損的混凝士．預制樁和樁頭已出現屈服變形的鋼樁，試驗前應對樁頭進(jìn)行修復或加固處理。

(2)樁頭頂面應保持水平、平整，樁頭中軸線(xiàn)與樁身中軸線(xiàn)應重合．樁頭截面積應與原樁身截面積相同，樁頭主筋應全部直通至樁頂混凝土保護層之下，各主筋應在同一高度上。

(3)距樁頂上1倍樁徑范圍內，宜用3～5mm鋼板圍裹或距樁頂1．5倍樁徑范圍內設箍筋，間距不宜大于150ram。樁頂應設置鋼筋網(wǎng)片2～3層，間距60—100mm，樁頭混凝土強度等級宜比樁身混凝土提高1～2級，且不得低于C30。

(4)樁頭應高出樁周土2～3倍樁徑，樁周1．2m以?xún)葢秸粚?shí)。

(5)從成樁到開(kāi)始試驗的休止時(shí)間：在樁身強度達到設計要求的前提下，一般對于砂類(lèi)土不應少于7d；粉土不應少于lOd；非飽和黏性土不應少于15d；飽和黏性土不應少于25d，預制樁承載力的時(shí)間效應可通過(guò)復打試驗確定。對于泥漿護壁灌注樁，宜適當延長(cháng)休止時(shí)間。

6 樁上體系的破壞模式

高應變動(dòng)力檢測所判定的單樁豎向極限承載力是指巖土對樁的靜土阻力，是在樁身材料強度滿(mǎn)足要求的前提下得到的。大多數情況是巖土對樁的阻力被克服而使承載力達到極限；但也有其他情況，如樁身的壓屈，樁徑小或樁身砼質(zhì)量差而導致樁身強度先期破壞， 由于高應變檢測中動(dòng)力荷載的持續時(shí)間短，在靜載荷試驗中可能先期出現的破壞模式在高應變檢測中可能不出現，因此在檢測時(shí)要注意樁身阻抗的變化，不能單純以某一次動(dòng)荷載作用下獲得的阻力推斷承載力，而要觀(guān)察樁身缺陷在多次動(dòng)力沖擊下的變化和發(fā)展。若樁身存在先期破壞的可能，就不能以高應變獲得的極限阻力作為單樁極限承載力。

7 檢測數據分析

分析方法一般采用Case法和實(shí)測曲線(xiàn)擬合法。采用實(shí)測曲線(xiàn)擬合法分析樁身擴徑、樁身截面漸變或多變的情況，應注意合理選擇土參數。高應變法錘擊的荷載上升時(shí)間一般不小于2m/s，因此對樁身淺部缺陷位置的判定存在盲區，也無(wú)法根據裂縫寬度8 W來(lái)判定缺陷程度。只能根據力和速度曲線(xiàn)的比例失調程度來(lái)估計淺部缺陷程度；不能定量給出缺陷的具體部位，尤其是錘擊力波上升非常緩慢時(shí)，還受土阻力的影響。對淺部缺陷樁，宜用低應變法檢測并進(jìn)行缺陷定位。